試驗材料為含鎳（0.2～0.5）％(原子百分數(shù)，下同)的鑄造鈦鋁合金Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr（％），采用冷坩堝真空感應懸浮爐熔煉，重熔3次后澆入銅模得到φ40mm的鑄錠。30°扇形熱處理試樣從鑄錠上用線切割方法截取。 

    熱處理試驗在0.133Pa真空下進行。參考鑄造熱處理Ti- 46.5Al-2.5V-1.0Cr合金獲取等軸的近γ組織和細小全層片組織（fine fully lamellar-FFL）的熱處理制度，試驗溫度和時間分別取為1150℃×（48～168）h和1370℃×（5～10）min。組織觀察在普通光學和帶偏振光的光學顯微鏡下進行。金相試樣用（體積百分數(shù)）1％HF＋10％HNO3＋89％H2O溶液侵蝕。 

    觀察發(fā)現(xiàn)，(99.8～99.5)％（Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr）＋（0.2～0.5)％Ni的合金原始鑄態(tài)為有一定擇優(yōu)取向的全層片組織，層片團尺寸約500～1500μm。該合金組織在1150℃×72h后即出現(xiàn)明顯的層片分段連續(xù)粗化現(xiàn)象；經過144h等溫處理，原始粗大、不均勻的鑄態(tài)組織轉變?yōu)榫Я＜毿　⒒揪鶆虻容S的NG組織，其平均晶粒尺寸約30μm。 

    鎳具有擴大鈦鋁合金γ單相區(qū)的作用，添加(原子分數(shù))0.5％以上的鎳可以使Ti-48Al合金轉變?yōu)閱蜗?gamma;組織。在100倍偏振光金相顯微鏡下旋轉載物臺360°觀察到，本研究得到的NG組織中有少量的等軸α2晶粒出現(xiàn)明顯的4次明亮后消光現(xiàn)象。與文獻研究得到的不含鎳鈦鋁合金NG組織相比，定性地觀察可見含鎳合金NG組織中α2相數(shù)量明顯較少。 

    因而可以定性地說，添加0.2％～0.5％的鎳可使鈦鋁合金在1150℃下α2（或α）→γ相變驅動力增大，則對層片組織中能量起伏的增強作用加大，促進了層片結構中層片形狀擾動致層片間斷的發(fā)生。這些在相對較多時間產生的較多數(shù)量的層片內端點有效地促進了層片的分段連續(xù)粗化，從而可以使含鎳的鈦鋁合金以較簡單的熱處理工藝實現(xiàn)組織的均勻化和細化。 

    試驗發(fā)現(xiàn)，鈦鋁合金細小全層片組織具有最佳的綜合力學性能。因此，將得到的NG組織重新加熱到1370℃保溫5～10min后冷卻得到了層片團細小等軸的全層片組織，其層片團平均尺寸約為根據其層片團為等軸狀，且略大于基體NG組織的γ晶粒尺寸，本文認為，含鎳鑄造鈦鋁合金FFL組織的形成機理不同于不含鎳的鈦鋁合金FFL組織，而是高溫α相等軸晶粒在γ相基體上形成并略有長大后冷卻過程中按一般全層片組織形成機理產生的，即冷卻至α＋γ兩相區(qū)后γ相在α晶粒中片狀析出構成γ／α層片結構，然后在冷卻至室溫過程中轉變?yōu)?gamma;／α2層片結構。